» » Прямое получение слитка из частично затвердевших капель
15.01.2016

Данный метод вакуумного дугового двухэлектродного переплава (ВДЭП — VADER-процесс, Vacuum Arc Double-Electrode Remelting) отличается от рассмотренного оспрей-процесса использованием другого способа плавления, а также более крупным размером получаемых частиц.
Вакуумно-дуговой двухэлектродный переплав по своему принципу является разновидностью процесса вакуумно-дугового переплава и отличается от последнего пространственным разделением зон плавления и кристаллизации металла. Это позволяет эффективно контролировать процесс формирования слитка путем последовательного затвердевания отдельных капель расплава.
Особую актуальность способ приобрел в связи с необходимостью разработки технологии получения качественных крупногабаритных слитков из сложнолегированных сплавов.
Сущность процесса состоит в следующем. Два горизонтальных, установленных в вакуумной камере и соосно расположенных расходуемых электрода (рис. 9.3) постепенно оплавляются за счет тепловой энергии дугового разряда, происходящего между их торцами. Капли расплавленного металла в частично затвердевшем виде падают в форму (изложницу), вращение которой обеспечивает эффективное растекание их под действием центробежных сил и формирование слитка. В условиях отрыва капель с поверхности электродов под действием силы тяжести перегреть расплав на сколько-нибудь значительную величину практически невозможно, и капли кристаллизуются частично в процессе полета. Температура капель зависит от диаметра расходуемых электродов, частоты их вращения и кривизны оплавляемой поверхности, которые, однако, не оказывают значительного влияния на продолжительность пребывания расплава в зоне дугового разряда.
В отличие от традиционных слитков со столбчатой дендритной структурой, заготовка, получаемая при использовании ВДЭП—VАDЕR-процесса, имеет структуру равноосных однородных зерен.
Отсутствие зональной ликвации, гораздо более равномерное распределение легирующих элементов, снижение количества критических дефектов по сравнению со слитками жаропрочных сплавов, полученными по традиционной технологии, обеспечивают повышение механических свойств, характеристик малоцикловой усталости.
Слитки сложнолегированных жаропрочных сплавов, получаемые этим методом, имеют однородную структуру и не проявляют свойственной обычным слиткам склонности к растрескиванию.
Суперсплавы IN 100, MERL76, Rene 95 для дисков газовых турбин с повышенной прочностью и рабочими температурами при обычной технологии вакуумной дуговой выплавки в слитке имеют недостатки в виде интенсивной макросегрегации, гетерогенности, горячих трещин, крупных зерен. В результате слиток не обладает необходимой технологической пластичностью и с трудом подвергается последующей технологической операции обработки давлением.
Слитки сплавов IN100, Rene 5, MERL76 диаметром 200 мм и h= 500 мм, полученные методом ВДЭП-VADER, благодаря однородному размеру зерна хорошо деформируются в условиях изотермической штамповки,
Альтернативным является метод порошковой металлургии (металлургии гранул), которая обеспечивает однородную и дисперсную зернистую структуру. Каждая частица порошка (гранула) представляет собой микрослиток, и пространственная протяженность химической неоднородности ограничивается размерами микрослитка. Эти порошки могут быть консолидированы (компактированы) такими, например, методами, как ГИП, Gatorizing-пpoцecc. Однако эти технологии достаточно сложны и дорогостоящи. Технология порошковой металлургии включает много операций по обработке порошков, поэтому также повышается вероятность случайных загрязнений.
Метод ВДЭП позволяет получать слитки без трещин с высокодисперсной зернистой структурой и низким уровнем химической неоднородности, благодаря строгому контролю процесса кристаллизации.
В наиболее широко используемом процессе получения крупногабаритных слитков жаропрочных никелевых сплавов — ВДП — зоны плавления и кристаллизации металла совмещены в пространстве (см. рис. 9.3, б), что обусловливает значительный перегрев расплава, формирование обширной жидкой ванны металла с высоким температурным градиентом и создает условия для возникновения ликвационных дефектов. Вследствие этого снижаются технологическая пластичность слитка и служебные свойства изделий.
Метод вакуумно-дугового двухэлектродного переплава благодаря пространственному разнесению зон плавления и кристаллизации лишен указанных недостатков. Металл с электродов попадает в изложницу практически без перегрева с большим количеством кристаллизационных зародышей, что обеспечивает получение однородной мелкозернистой структуры слитка, снижение уровня ликвации и термических напряжений и, как следствие, повышение технологической пластичности металла.
При ВДЭП зональная ликвация в слитках не получает сколько-нибудь значительного развития вследствие отсутствия непосредственно зоны жидкого металла, незначительной осевой протяженности двухфазной зоны (небольшой продолжительности затвердевания расплава) в условиях пониженных температуры и скорости заливки.
Существенные преимущества получаемых ВДЭП слитков следующие:
— минимальная химическая неоднородность;
— мелкая дендритно-ячеистая структура в литниковой части и мелкое зерно в донной;
— наличие высокодисперсных областей (γ+γ)-эвтектики;
— однородность выделений γ-фазы по размеру и форме. Эффективным средством повышения структурной и микрохимической однородности является гомогенизирующий отжиг. Процесс осуществляется в газостатах в условиях равномерного и всестороннего сжатия с удельным усилием 140—180 МПа, что обеспечивает устранение несплошностей за счет течения металла в пустоты. Локальная пластическая деформация способствует ускорению диффузионных процессов и, следовательно, большему гомогенизирующему эффекту.
Разработанные режимы гомогенизирующего изостатического отжига состоят из низкотемпературного нагрева до температуры на 20—40 °С ниже температуры полного растворения γ-фазы для растворения более легкоплавких составляющих неравновесных эвтектик и снятия остаточных литейных напряжений; медленного нагрева до температуры гомогенизации — на 10—50 °С выше температуры полного растворения γ-фазы и последующего ступенчатого охлаждения в температурном интервале существования γ-фазы с целью ее коагуляции. При охлаждении всестороннее равномерное сжатие ускоряет процесс коагуляции выделений γ-фазы.
Горячая изостатическая обработка жаропрочных никелевых сплавов по указанным режимам приводит к снижению микрохимической неоднородности, частичному или полному растворению всех видов неравновесной эвтектики.
Как уже было отмечено ранее, наиболее высокие прочностные и пластические свойства литого металла могут быть достигнуты благодаря равноосной мелкозернистой структуре. Одним из способов получения такой структуры является способ, основанный на заливке металла без перегрева, а именно в двухфазном (жидко-твердом) состоянии.
С увеличением габаритов выпускаемых отливок вероятность появления в них дефектов значительно возрастает, и на определенном этапе оказывается, что получить качественную отливку без радикального изменения технологического процесса ее изготовления весьма трудно.
Типичная номенклатура литых заготовок, получаемых ВДЭП, — сплошные и полые цилиндрические слитки, разнообразные (простые по форме) фасонные отливки в виде тел вращения. Сплавы, используемые при ВДЭП, также разнообразны. Это сложнолегированные жаропрочные сплавы на никелевой основе, специальные стали различного назначения, а также некоторые другие сплавы.
Процесс ВДЭП — VADER разрабатывался, в основном, для получения слитков сложнолегированных жаропрочных никелевых сплавов, и при создании технологии использовались сплавы данной группы Rene 95, IN7I8, Udimet700, AF115, MERL76, ЭП74ШП, ЭП962У, ЭП975ИД, применяемые в авиационном двигателестроении.
Опытно-промышленные установки ВДЭП позволяют получать слитки диаметром до 440 мм и массой до 2 т.
Основные технологические параметры процесса ВДЭП, определяющие качество получаемых слитков:
— температура заливки металла;
— скорость заливки;
— частота вращения изложницы;
— радиус расположения зоны падения капель;
— скорость охлаждения слитка.
Невысокие литейные свойства сложнолегированных никелевых сплавов и высоколегированных сталей в основном объясняются значительным температурным интервалом затвердевания (100—125 °С) и повышенной (2,8—3,1 %) линейной усадкой, что предопределяет склонность указанных сплавов к образованию различных литейных дефектов
Следует отметить, что, благодаря исключению воздействия электрической дуги на наплавляемый слиток, при ВДЭП становится возможным использовать рабочие значения силы тока дуги примерно в 1,5 раза большие, чем при ВДП, что в совокупности с использованием одновременно двух расходуемых электродов приводит к повышению производительности процесса в 2,4—2,6 раза. Кроме того, использование пониженных температур заливки при ВДЭП позволяет дополнительно снизить удельный расход электроэнергии на 4—5 %. В целом удельный расход электроэнергии (на тонну выплавленного металла) при ВДЭП в 1,7—1,8 раза меньше, чем при ВДП.
При использовании ВДЭП жидкая фаза в макрообъеме слитка отсутствует и затвердевание происходит в микрообъемах двухфазной жидко-твердой области между наращиваемой поверхностью слитка и уровнем расположения изотермы солидуса, соответствующей образованию твердого кристаллического слитка.
При ВДЭП в условиях равномерного распределения тепловой энергии дугового разряда по сечению электродов каплеобразование протекает в пленочном режиме. Пленочный поток, перемещаясь под действием силы тяжести по торцу вращающегося электрода, описывает спиральную траекторию. Отрыв капель происходит под действием силы тяжести, превышающей силу поверхностного натяжения расплава.
Основными параметрами процесса капельного массопереноса являются размер капель и частота их падения. Частотные кривые распределения капель по размерам приведены на рис. 9.4. Различные условия оплавления анода и катода приводят к некоторому увеличению (в - 1,2 раза) диаметра капель, падающих с катода.
Прямое получение слитка из частично затвердевших капель

На размер отрывающихся капель оказывают влияние частота вращения электродов, их диаметр, а также абсолютная величина радиуса и знак кривизны оплавляющихся поверхностей электродов.
Упавшая на поверхность слитка капля деформируется, частично дробится на ряд более мелких капель, которые в результате вращения слитка растекаются по его поверхности. В зависимости от степени растекания формируется слиток с тем или иным качеством поверхности, что отражается на величине выхода годного.
Перемещение капли в поле центробежных сил имеет радиальную и тангенциальную составляющие (рис. 9.5). При этом капля смещается под некоторым углом в сторону, противоположную направлению вращения изложницы. С увеличением частоты вращения растет протяженность растекания капли. Фактором, лимитирующим процесс растекания, является уменьшающаяся толщина пленки.
Прямое получение слитка из частично затвердевших капель

Динамика растекания капель в радиальном и тангенциальном направлениях в зависимости от частоты вращения изложницы при получении слитков жаропрочного никелевого сплава диаметром 200 и 300 мм представлена на рис. 9.6. Имеет место постепенное вовлечение капли в движение и последующее резкое торможение при подходе к стенке изложницы.
В условиях малой глубины лунки, а также значительного градиента вязкости расплава в осевом направлении градиент скорости растекания в осевом направлении, несмотря на интенсивное перемешивание расплава, достаточно велик и в среднем составляет 35-40 с-1.
В этих условиях в расплаве возникают значительные усилия, действующие в поперечном направлении, которые способствуют механическому разрушению формирующейся кристаллической структуры и, таким образом, приводят к ее измельчению.
Прямое получение слитка из частично затвердевших капель

Отличительной особенностью металла, полученного способом вакуумно-дугового двухэлектродного переплава, является его исключительно мелкодисперсная кристаллическая структура, которая образуется из-за наличия в каплях, наращиваемых на поверхность слитка, большого количества частиц твердой фазы, являющихся в последующем эффективными центрами кристаллизации.
Формирование мелкозернистой структуры при ВДЭП обусловлено также усилением процесса зародышеобразования вследствие повышения переохлаждения на фронте кристаллизации в результате интенсивного перемешивания расплава при растекании двухфазных капель с частицами твердой фазы по поверхности слитка.
В процессе перемешивания расплава частицы твердой фазы равномерно распределяются в пределах жидко-твердой зоны слитка, в которой создаются условия, близкие к эндогенному модифицированию, когда в роли центров кристаллизации выступают частицы твердой фазы, выделившиеся из расплава, а не принудительно вводимые в него. Обычное же, классическое модифицирование в случае ВДЭП не может быть использовано из-за опасности неполного расплавления модификатора.
Таким образом, в условиях ВДЭП заливка металла в жидкотвердом состоянии и интенсивное перемешивание расплава являются эффективными способами внешнего физического воздействия на затвердевающий расплав.
Макроструктура металла ВДЭП однородна по всему объему слитка, тогда как в слитках, формирующихся в обычных условиях, имеет место наличие двух-трех зон с различной структурой. При этом в металле ВДЭП полностью отсутствует зона столбчатых кристаллов.
На снимках макроструктуры слитков жаропрочного сплава на основе титана Ti—10V—2Fе—3Аl, полученных по традиционной технологии ВДП и по технологии ВДЭП, данные о химическом составе локальных участков слитка по элементам Аl, V и Fе свидетельствуют о высокой однородности ВДЭП слитка.
Микроструктуру металла ВДЭП можно охарактеризовать как преимущественно недендритную (рис. 9.7). Несмотря на неравновесность процесса кристаллизации, присущую ВДЭП, дендритное строение выявляется слабо, что придает структуре ячеистый вид Это объясняется тем, что величина дендритного параметра (расстояния между осями второго порядка) является соизмеримой с размером образующегося зерна при данной скорости охлаждения расплава, интенсивности его перемешивания и степени легирования сплава, Типичный размер зерна в слитках ВДЭП диаметром 200—300 мм из сложнолегированных никелевых сплавов составляет 130—200 мкм, что приблизительно в 10—15 раз меньше по сравнению с размером зерна в слитках ВДП аналогичного диаметра. Величина дендритного параметра в слитках ВДЭП составляет 60—90 мкм, что примерно в два раза меньше, чем в слитках ВДП, Содержание карбидов влитом металле ВДЭП (сложнолегированные никелевые сплавы) составляет 0,5—1,5 %, при этом оно практически такое же, как в металле ВДП. Типичный размер карбидных выделений составляет 5—9 мкм, что в 1,4—1,5 раза меньше, чем в металле ВДП. Объемное содержание неравновесной эвтектики (γ+γ') в слитках ВДЭП составляет 3—4 %, что несколько ниже, чем в металле ВДП. Типичный размер выделений эвтектики (γ+γ') составляет 15—20 мкм, что примерно в 2,5 раза меньше, чем в металле ВДП.
Прямое получение слитка из частично затвердевших капель

Какой-либо металлургической наследственности структуры исходных электродов в структуре слитков ВДЭП не обнаруживается. Влияние типа рафинирующей обработки расплава, числа переплавов, термовременной высокотемпературной обработки расплава и различной скорости его охлаждения на стадии получения электродов, а также использования электродов с мелкозернистой структурой — как подвергнутых обработке давлением, так и полученных из металла ВДЭП — не отражается на конечной структуре слитков ВДЭП.
Уровень микрохимической (внутрикристаллитной) неоднородности металла ВДЭП существенно ниже, чем металла ВДП: по никелю в среднем в 4,7 раза, по вольфраму и кобальту в 3,0 раза, по титану и алюминию в 2,2 раза. Это обусловлено мелкозернистой структурой металла ВДЭП, а также перемешиванием расплава и интенсификацией диффузионного массопереноса на границе «кристалл—расплав» при затвердевании.
Вследствие мелкозернистой структуры продолжительность гомогенизирующего отжига слитков, полученных ВДЭП, существенно меньше, чем у полученных традиционным способом.
Характерной особенностью слитков, получаемых ВДЭП, является повышенная микропорнстость металла. Для слитков ВДЭП из сложнолегированных никелевых сплавов ее величина в зависимости от режимов литья составляет 0,4—0,7 %.
Образование микропористости в слитках ВДЭП является следствием недостаточной полноты прохождения процессов фильтрационного питания расплавом затвердевающих объемов в условиях низкой температуры заливки. Кроме того, повышенный уровень микропористости металла ВДЭП связывается также с характером его мелкозернистой равноосной кристаллической структуры, поскольку эта структура оказывается наименее благоприятной для эффективного прохождения в ней процессов фильтрационного питания из-за значительного гидравлического сопротивления течению жидкого расплава по межкристаллитным каналам.
Микропористость, образующаяся в слитках ВДЭП, имеет усадочный характер ввиду крайне низкого содержания газов в переплавляемом металле и самом слитке.
Вследствие того что формирование микропористости является характерным для слитков ВДЭП, а также поскольку она отрицательно влияет на свойства металла, обычно требуется последующая дополнительная термомеханическая обработка.
Микропористость, а также обычную пористость в слитках ВДЭП устраняют обработкой в газостатах при высокой температуре.
Установлено, что оптимальными параметрами подобной термомеханической обработки слитков ВДЭП из сложнолегированных никелевых сплавов (температура нагрева, давление газа и время выдержки) являются: Т = 1180+1220 °С, р = 160 МПа, т = 2+4 ч.
Как уже было отмечено, одной из особенностей сложнолегированных никелевых сплавов, определяющей их повышенную склонность к образованию литейных дефектов, является значительная линейная усадка, составляющая, в зависимости от сплава, 2,8—3,1%. В условиях заливки расплава без перегрева общая усадочная деформация при ВДЭП на 7—8% меньше по сравнению с заливкой расплава, имеющего перегрев в 50 °С.
При ВДЭП отсутствует возможность полного выведения усадочной раковины, в отличие, например, от вакуумно-дугового переплава, при котором, как известно, с этой целью на заключительном этапе процесса наплавления слитка используется тепловое воздействие электрической дуги.
Трещины являются самым опасным из всех видов брака, встречающихся в литых заготовках. Данная проблема в случае производства слитков сложнолегированных никелевых сплавов нового поколения приобретает особую актуальность в связи с их повышенной склонностью к образованию трещин при затвердевании и последующем охлаждении.
Повышенная склонность сложнолегированных никелевых сплавов к трещинообразованию связана с их пониженными пластическими свойствами в сочетании со значительной литейной усадкой.
При ВДЭП в условиях пониженной температуры заливки уровень возникающих в слитках термических напряжений в 1,5—1,6 раза ниже, чем в случае охлаждения на воздухе при заливке с перегревом, а по сравнению со слитками, полученными ВДП, — ниже примерно на 10 %.
Мелкозернистая структура литого металла ВДЭП обеспечивает несколько большую прочность и повышенную трещиностойкость металла ВДЭП, что связано с некоторой микропористостью, способствующей локальной релаксации внутренних напряжений и торможению распространения трещин.
При ВДЭП слив расплава осуществляется непосредственно с поверхности оплавляющихся расходуемых электродов, без какого-либо контакта с футерованными материалами, в результате чего исключается вероятность загрязнения расплава экзогенными неметаллическими включениями, а плавка в вакууме исключает насыщение расплава газами.
Согласно полученным экспериментальным данным, при оптимальных режимах ВДЭП, при которых обеспечивается формирование эффективной мелкозернистой структуры, снижение объемной доли неметаллических включений составляет 2—3 % независимо от их исходного содержания в металле.
Типичный размер неметаллических включений в слитках ВДЭП диаметром 200—300 мм составляет 5—10 мкм, что в 1,5—2 раза меньше, чем в слитках ВДП примерно такого же диаметра, Это, вероятно, объясняется меньшей продолжительностью затвердевания расплава при ВДЭП, а также частичным механическим разрушением включений при перемешивании расплава.
Процессы удаления при ВДЭП растворенных в расплаве газов, рафинирования расплава не получают заметного развития по причине низкой температуры металла при ВДЭП, а также обшей малой продолжительности пребывания расплава в жидко-твердом состоянии, несмотря на то что сам процесс происходит в вакууме.
Степень удаления кислорода составляет 5—6%, азота 2—3% независимо от их исходного содержания в металле.
Таким образом, процесс ВДЭП не является рафинирующим переплавом, а предназначен исключительно для получения мелкозернистой структуры металла.
В связи с этим минимизация содержания газов и неметаллических включений при ВДЭП может быть обеспечена разделением процессов рафинирования и кристаллизации металла в различных технологических операциях, а именно при использовании предварительного рафинирующего переплава.
Кристаллическая структура металла, полученного способом ВДЭП, характеризуется двумя основными параметрами — размером зерна и величиной микропористости.
Для металла, идущего на изготовление изделий ответственного назначения, например дисков авиационных газотурбинных двигателей, применяют газостатическую обработку и получают мелкозернистую структуру, обеспечивающую повышенные прочностные и пластические свойства.
Механические свойства металла ВДЭП в литом состоянии из-за наличия микропористости относительно невысоки по сравнению с тем, что могла бы обеспечить его мелкозернистая структура. Прежде всего это относится к его пластическим характеристикам — относительному удлинению и относительному сужению, а также к ударной вязкости, наиболее чувствительным к наличию несплошностей в структуре. Так, относительное удлинение литого металла ВДЭП на 5,5—7,0 %, а относительное сужение на 5—6% меньше, чем литого металла ВДП. Ударная вязкость, отражающая склонность сплава к хрупкому разрушению, у металла ВДЭП на 1,5—2,5% меньше по сравнению с металлом ВДП. При этом прочностные свойства металла ВДЭП находятся примерно на уровне свойств металла ВДП или несколько превышают их, по-видимому, вследствие мелкозернистой структуры металла.
Для литого, не прошедшего газостатическую обработку металла ВДЭП характерна повышенная нестабильность свойств, в первую очередь пластических.
Механические свойства жаропрочных никелевых сплавов, полученных ВДЭП по схеме с предварительным рафинирующим переплавом (вакуумно-дуговым, электрошлаковым или электроннолучевым), существенно возрастают, что обусловлено более полным удалением при ВДП неметаллических включений, газов, различных вредных примесей (рис. 9.8).
Относительное удлинение литого металла ВДЭП, полученного с использованием предварительного рафинирующего переплава, в области высоких температур в среднем составляет 35—55 %. Это значение превышает аналогичную величину для литого металла ВДП в 4—10 раз.
Прямое получение слитка из частично затвердевших капель

После проведения дополнительной газостатической обработки относительное удлинение металла, полученного по схеме ВИП + ВДП+ВДЭП, возрастает в зависимости от сплава в 1,2—1,5 раза и в интервале температур деформационной обработки составляет 75—90 % для сплава ЭП741НП, 55—70 % для сплава ЭП962У и 40—55 % для сплава ЭП975ИД. При этом указанные величины превышают аналогичные значения подвергнутого газостатической обработке металла, полученного по схеме ВИП+ВДЭП, в среднем в 5—6 раз, а металла ВДП (также после газостатической обработки) в 1,5—2,2 раза.
Таким образом, при ВДЭП жаропрочных никелевых сплавов нового поколения, обладающих наибольшей степенью легирования, реализуется эффект повышения структурной и химической однородности, являющийся следствием эндогенного модифицирования. При заливке металла в виде свободно падающих капель, находящихся в твердо-жидком состоянии, на поверхность вращающегося слитка в качестве центров кристаллизации, обеспечивающих модифицирование, выступают частицы твердой фазы, образовавшиеся в результате неполной кристаллизации капель.
На практике в отливках и слитках ВДЭП выбором оптимальных параметров процесса стремятся получить однородную, мелкозернистую структуру, обеспечивающую наиболее высокие механические свойства металла, их однородность и изотропность в объеме отливки.
Теоретически это возможно при соблюдении следующих основных условий:
— достаточно низкая температура заливки, исключающая сколько-нибудь значительный перегрев расплава;
— высокая скорость охлаждения расплава;
— большая скорость зарождения центров кристаллизации.
Кроме того, для получения высококачественного литого металла
необходимо выполнение еще, как минимум, двух условий:
— ограниченная скорость заливки, исключающая образование в отливке значительных объемов жидкой и двухфазной зон и обеспечивающая соблюдение принципа последовательного, направленного затвердевания;
— эффективная предварительная рафинирующая обработка расплава.
Температура заливки характеризует предкристаллизационное состояние расплава, что важно с точки зрения наличия в нем готовых центров кристаллизации. Вместе со скоростью охлаждения она непосредственно определяет продолжительность локального затвердевания расплава.
Сама по себе пониженная температура заливки практически не может обеспечить получение качественных литых заготовок по причине низкой жидкотекучести металла и образования в процессе заливки дефектов типа незаливов, неслитин и спаев. На практике низкие температуры заливки могут использоваться только в сочетании с другими способами воздействия, позволяющими искусственно, принудительным путем увеличивать заполняемость формы.
Положительное влияние повышенных скоростей охлаждения на структуру отливок и слитков установлено практически для всех типов сплавов, используемых в современном машиностроении.
Получение мелкозернистой структуры может быть обеспечено также путем проведения специальной обработки расплава — модифицирования. Однако при производстве изделий ответственного назначения, в частности изделий авиационного машиностроения, к которым предъявляют высокие требования по чистоте, структурной и химической однородности металла, методы измельчения литой структуры, основанные на классическом экзогенном модифицировании, не могут быть рекомендованы к использованию.
Модифицирующий эффект эндогенного типа достигается в результате заливки металла в жидко-твердом состоянии и интенсивного его перемешивания, в частности вследствие механического разрушения твердого кристаллического каркаса под действием различных внешних силовых факторов, равномерного распределения обломков по всему объему расплава и их последующего затравочного действия.
Процесс получения высококачественных литых заготовок должен быть, как минимум, двухстадийным, т.е. дуплекс-процессом. Чтобы кристаллическая структура отливок была оптимальной, необходима предварительная качественная рафинирующая обработка расплава.